图所示为一螺旋拉紧装置,旋转中间零件,可使两端螺杆A和B向中央移近,从而将被拉零件拉紧。已知螺杆A和B的螺纹
为M16(d1=13.385mm),单线;其材料的许用拉伸应力[σ]=80MPa;螺纹副间的摩擦系数f=0.15。试计算允许施加于中间零件上的最大转矩Tmax,并计算旋紧时螺旋的效率η。
为M16(d1=13.385mm),单线;其材料的许用拉伸应力[σ]=80MPa;螺纹副间的摩擦系数f=0.15。试计算允许施加于中间零件上的最大转矩Tmax,并计算旋紧时螺旋的效率η。
母材料为锡青铜ZCuAI9Mn2。设压头支承面平均直径等于螺纹中径,操作时螺旋副当量摩擦系数fv=0.12,压头支承面摩擦系数fc=0.10,试求螺纹参数(要求自锁),螺母高度H和手轮直径D。
有一升降装置如图所示,螺旋副采用梯形螺纹,大径d=50mm,中径d2=46mm,螺距p=8mm,线数n=4,支承面采用推力球轴承。升降台的上下移动处采用导向滚轮,它们的摩擦阻力忽略不计。设承受载荷FQ=50000N,试计算:
(1)升降台稳定上升时的效率η,已知螺旋副间摩擦因数f=0.1。
(2)稳定上升时施加于螺杆上的力矩。
(3)若升降台以640mm/min上升,则螺杆所需的转速和功率。
(4)欲使升降台在载荷FQ作用下等速下降,是否需要制动装置?若需要,则加于螺杆上的制动力矩是多少?
p1=80MPa。螺栓材料的许用剪应力[τ]=92MPa,许用挤压应力[σ]p2=300MPa,许用拉伸应力[σ]=120MPa。试计算该螺栓连接允许传递的最大转矩Tmax。若传递的最大转矩Tmax不变,改用普通螺栓连接,试确定螺栓直径(设两半联轴器间的摩擦因数f=0.15,可靠性系数Kf=1.2)。
(1)按使螺杆切向力与蜗轮轴向力方向相反条件,确定蜗轮与蜗杆的轮齿螺旋线方向。(在图中用斜细实线表示)
(2)按(1)确定的螺线方向,确定升降台上升时电动机的转向。(在图中用带箭头的线段表示)
(3)若升降台以640mm/min的速度匀速上升,计算螺杆的转速n。
(4)升降台上升时,确定蜗轮与蜗杆在节点C处所受三对分力方向。(在图中用带箭头的线段表示,并注明各分力的符号)
(5)计算升降台稳定上升施加予螺杆上的力矩T。
(6)设滚动导轨效率η导轨=0.99,轴承效率η轴承=0.98,联轴器效率η联轴器=0.99,蜗杆传动效率η蜗杆=0.42。计算升降台以640mm/min的速度上升时螺杆副的传动效率η螺杆=?电动机的输出功率Pw=?
(7)设螺母支架两边各用4个M12(d1=10.106mm)的普通螺栓固连于升降台上,已知接合面间摩擦系数f=0.12,可靠性系数Kf=1.2,螺栓材料的许用应力[σ]=120MPa,试校核该螺栓组连接中的螺栓强度(仅考虑横向载荷)。
(1)按使螺杆切向力与蜗轮轴向力方向相反条件,确定蜗轮与蜗杆的轮齿螺旋线方向。(在图中用斜细实线表示)
(2)按(1)确定的螺线方向,确定升降台上升时电动机的转向。(在图中用带箭头的线段表示)
(3)若升降台以640mm/min的速度匀速上升,计算螺杆的转速n。
(4)升降台上升时,确定蜗轮与蜗杆在节点C处所受三对分力方向。(在图中用带箭头的线段表示,并注明各分力的符号)
(5)计算升降台稳定上升施加予螺杆上的力矩T。
(6)设滚动导轨效率η导轨=0.99,轴承效率η轴承=0.98,联轴器效率η联轴器=0.99,蜗杆传动效率η蜗杆=0.42。计算升降台以640mm/min的速度上升时螺杆副的传动效率η螺杆=?电动机的输出功率Pw=?
(7)设螺母支架两边各用4个M12(d1=10.106mm)的普通螺栓固连于升降台上,已知接合面间摩擦系数f=0.12,可靠性系数Kf=1.2,螺栓材料的许用应力[σ]=120MPa,试校核该螺栓组连接中的螺栓强度(仅考虑横向载荷)。
图所示弓形夹钳用Tr28×5螺杆夹紧工作。已知压力F=40000N,螺杆末端直径d0=20mm,螺纹副和螺杆末端与工件问摩擦系数f=0.15。
A.螺纹根部的最大切应力达到材料的τb而发生剪切破坏
B.螺纹根部的轴向拉应力达到材料的σb而发生脆性断裂
C.螺纹根部引起三向拉伸,使塑性变形难以发生而导致材料脆性断裂
D.螺杆纵向应变达到材料的极限线应变εu而断裂